貴州盤北低熱值煤發電廠選用的鍋爐為上海鍋爐廠有限公司自主研發制造的亞臨界300MW循環流化床，型號為SG－1036/17.5－M4507，型式為單汽包自然循環、單爐膛一次中間再熱、全懸吊受熱面、平衡通風、水冷式旋風分離器、燃煤固態排渣。鍋爐燃料一方面通過8個前墻水冷壁下部的給煤口集中給入原煤，另一方面通過4個爐頂水冷壁上的煤泥口集中供煤泥。本鍋爐采用床上點火方式，床上共布置8只點火油槍。機組配置2×50%BMCＲ的汽動給水泵和1×30%BMCＲ的電動給水泵。汽輪機選用上海汽輪機廠生產的亞臨界、一次中間再熱、單軸、雙缸雙排汽、凝汽式汽輪機，型號為N3000－16.7/538/538。機組配置35%B－MCＲ容量高低壓串聯汽旁路系統。汽輪機配置了高排通風閥，用于帶走高壓轉子鼓風效應產生的熱量，高排通風閥的型號為YT668Y－64，公稱壓力5.4MPa額定流量32t/h。
甩負荷試驗的難點
2. 1 防止受熱面超溫本機組配置的鍋爐，高溫屏式過熱器及高溫再熱器布置在上部爐膛內，高溫受熱面超溫風險極大， 防止受熱面超溫是甩負荷試驗的重要內容，這一原則應作為甩負荷試驗中僅次于防超速的第二準則。 防止受熱面超溫的主要手段是保證高溫受熱面有一定的蒸汽流量，從鍋爐的角度，應該開啟高低旁，盡可能提高蒸汽流量。
2. 2 控制高排溫度按照汽輪機廠家的運行要求，甩負荷后汽輪機將進入旁路模式。本機組配置的高排通風閥額定流量僅為 32 t / h，高壓缸冷卻蒸汽流量受限。旁路模式下，如果單純滿足鍋爐防超溫的需要而開大高低旁，導致再熱器壓力過高，將無法開啟高排逆止門。 此時，高排通風閥流量有限的情況下如何控制高排溫度，是汽輪機專業要重點考慮的問題。 2. 3 旁路模式下穩定轉速甩負荷后，汽輪機進入轉速控制。旁路模式下中壓缸進汽，再熱壓力的波動將導致轉速波動。如何在高壓調門控制轉速、保證再熱器蒸汽流量、防止高排溫度過高之間尋求平衡，是甩負荷后盡早穩定的關鍵。 2. 4 燃用煤泥下的燃燒調整本機組燃料組成為洗混煤 + 煤矸石 + 煤泥，實際運行中，煤泥量燃用量達到總燃料量的40% ，最高可以達到 50% ，在國內 300 MW 循環流化床鍋爐中最高; 煤矸石占 15% 左右，入爐煤綜合發熱量僅為 3000kCal / kg 左右。運行過程中，燃用煤量較大， 風量也要偏高; 入爐煤綜合水分高、煙氣量大，易造成受熱面超溫。
甩負荷前倒數到“3”時，所有給煤機轉速到零， 利用鍋爐熱慣性維持負荷。當給煤量到零后，觀察 負荷，負荷出現下降趨勢后立即甩負荷?！八Α敝噶?nbsp;發出的同時，停止煤泥系統、停止石灰石系統。在甩 50% 負荷時，可以只切除燃料，保留風機運行，同時 降低二次風量，減弱鍋爐床料的循環倍率，將床料由循環態向接近鼓泡態調整，從床料側降低換熱強度， 控制蒸汽溫度; 同時減少一次風量，控制床溫下降速率。在甩 100% 負荷時，應手動 BT，停止所有燃料及風機，以壓火的方式降低鍋爐換熱，待汽輪機轉速穩定后，迅速恢復風機運行，盡快點火，早日并網。
甩負荷后高低旁應自動聯開，高旁開度應到 30% ( 視鍋爐壓力，如壓力過高，有超壓趨勢，還應繼續開大) ，低旁應全開，保證再熱器有蒸汽流量。在調整過程中，應保證低旁全開，應注意高低旁后蒸汽溫度，防止高低旁后蒸汽溫度高聯關高低旁。并加強聯系，在保證汽包水位和再熱器溫度的前提下，通過調整高旁將再熱器壓力穩定在 0. 2 MPa。這樣，既可以保證再熱器有 80 t / h ～ 100 t / h 的蒸汽流量，屏再不超溫，又有利于汽輪機控制轉速，還可以有效控制高排溫度，保證在并網后盡早開啟高排逆止門。
在汽機甩負荷成功后，要快速恢復系統，關鍵是要保證汽包水位，而保證汽包水位的關鍵是盡快降低一次系統壓力，否則 CFB 鍋爐強大的蓄熱量會使得給水泵會因系統壓力過高而補不上水。一次系統的泄壓除了通過高、低旁外，還可以輔助 PCV 閥及過、再熱器向空排汽閥( 如有設計) 。系統泄壓及水位恢復過程需大量用水，所以甩負荷前，應保持凝汽器及除氧器在較高水位。
在甩 50% 負荷過程中，保留一臺汽泵與電泵并列運行，最大補水量達到 537 t / h，水位很快穩定。
對于首臺機組甩 100% 負荷，由于蒸汽壓力高，依靠啟動鍋爐已經無法維持汽泵高轉速運行，無法實現汽電泵并列運行，只能靠壓火的方式努力減小壓力波動，依靠電泵上水。對于第二臺機組，可以依靠鄰機來汽，保證甩負荷后維持一臺汽泵與電泵并列運行，水位可以迅速穩定。
如系統恢復過程中因設備故障造成機組不能及時并網，應果斷減煤并投油。在設備處理過程中，因汽機進氣量較小，如純投煤運行，床溫會很高。這時不論是高溫受熱面壁溫還是汽溫都會超溫，如故障處理時間過長，過小的蒸汽量限制減溫水量，超溫會無法控制。為保障機組安全，如遇短時無法處理的故障，應果斷減煤并投油。
泥煤系統帶有大量的水分，燃用泥煤會造成床溫下降，煙氣量增加，尾部低溫受熱面壁溫高等現象。當甩負荷指令下達后，操作員應手動全停泥煤膏體泵。泥煤量較大時，在甩負荷前應將一部分的泥煤量轉換為給煤機原煤量來代替( 實際操作中， 將膏體泵轉速從 90% 降至 50% 運行，泥煤量可降低 一半) ，以免造成負壓波動。
在系統恢復時，必須在機組負荷大于 100 MW 且床溫穩定在 850℃ 以上，才能投運泥煤系統。泥煤投運時大量水分的加入會使得煙氣量增加較多， 尾部對流換熱會加劇，在低負荷時，尾部受熱面蒸汽流量小，對流換熱強，低溫受熱面會超溫。
3. 2 汽機控制要點3. 2. 1 加強協調，促進轉速盡早穩定甩負荷時 OPC 同時動作，可將 OPC 復位轉速設定為 3 000r /min，防止 OPC 過早復位后轉速二次 飛升。甩負荷后，機組將進入旁路模式下的轉速控制，對于本機組，此時的轉速調節由高壓調門完成， 中壓調門不參與調節。因此，應緩慢調節高旁，防止再熱壓力大幅波動造成轉速波動，應密切注意高調開度及高排溫度，保證通風閥開啟。
轉速穩定在 3 000 r / min 后，應及時宣布甩負荷試驗結束。此時，應盡快啟動風機，恢復鍋爐燃燒，盡快并網。并網以后，根據高壓缸排汽壓力的增長逐漸關小高低旁，當負荷到 20 MW 時，可以開啟高排逆止門，平穩完成高旁與高壓缸排汽的切換。在高排逆止門開啟之前，應密切監視高排溫度，防止通風閥流量不夠，造成高排溫度達到跳機值。并網后，應密切監視主汽溫度，根據鍋爐壓力溫度決定負荷增減。
以主開關動作為時間零點，0.088秒時OPC電磁閥動作;0.137秒時各高壓調門開始關閉;0.217秒時所有高中壓調門全部關閉到位;1.502秒時轉速上升到最高轉速3063r/min;12.474秒時轉速在3000r/min，OPC電磁閥釋放;轉速逐漸回落到3000r/min以下并繼續下降，各高中壓調門在轉速控制方式下逐漸開啟，13.907秒轉速到達最低值2993r/min，20.353秒轉速穩定在3000r/min。
4. 2 甩 100% 負荷試驗力從3.053MPa上升到3.24MPa(此時低旁開2014年01月19日13時34分開始進行1號機組甩100%負荷試驗。13時34分15時停止煤泥系統運行。13時34分21時分秒停止給煤機運行。13時34分24秒由電氣人員在ECS上拉開主開關，汽輪機甩負荷保護動作，高旁自動開到30%，低旁自動開到100%，汽輪機進入旁路模式下的轉速控制，鍋爐側手動BT停止所有風機運行。機前主蒸汽壓力從14.90MPa上升到17.03MPa，再熱蒸汽度到達29%)，而后隨著低旁開度增加再熱蒸汽壓力開始下降。13時35分38秒轉速首次穩定在3000r/min。甩100%負荷試驗成功。
以主開關動作為時間零點，0.088秒時OPC電磁閥動作;0.109秒時各高壓調門開始關閉;0.199秒時所有高中壓調門全部關閉到位;0.204秒時所有中壓調門全部關閉到位;1.878秒時轉速上升到最高轉速3137r/min;26.232秒時轉速在3000r/min，OPC電磁閥釋放(試驗前將復位轉速降為3000r/min);轉速逐漸回落到3000r/min以下并繼續下降，各高中壓調門在轉速控制方式下逐漸開啟，27.792秒轉速到達最低值2990r/min，74.803秒轉速穩定在3000r/min。
5結語( 1) 甩負荷試驗，主要考驗汽輪機調速系統動態特性。應當以保證機組轉速盡快穩定在3000 r / min為第一準則。( 2) 對于循環流化床鍋爐，過再熱器維持一定的蒸汽流量是防止超溫的重要保證，這應當成為燃料調整、旁路控制的主要目標。( 3) 系統恢復速度的快慢，取決于汽包水位恢復正常的時間，迅速降低系統壓力，使給水泵持續大流量補水是關鍵。( 4) 對于上汽機組，甩負荷試驗后采用旁路方式恢復并網及升負荷，可以大大縮短機組的恢復時間，但是，應當在保證再熱器蒸汽流量的前提下盡早開出高排，防止高排溫度升高。( 5) 循環流化床鍋爐壓火做甩負荷試驗，應當在試驗成功后盡快恢復風機運行，投入燃料，盡可能減緩主再熱汽溫下降。( 6) 系統恢復過程，如遇設備問題不能及時并網，造成高溫受熱面超溫，應果斷減少煤量并及時投運油系統。
( 7) 泥煤系統在甩負荷前應減出力運行，在系統穩定后才能投入泥煤系統。
文獻信息
黃錫兵,鐘晶亮,肖建. 大比例摻燒煤泥300 MW循環流化床機組甩負荷試驗研究[J]. 貴州電力技術,2015,12:11-14.